引言

TC4鈦合金是一種應(yīng)用廣泛的鈦合金，具有高強(qiáng)度、良好的耐腐蝕性和耐熱性等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于航空航天、化工、醫(yī)療等領(lǐng)域 [1,2]。而隨著鈦工業(yè)的快速發(fā)展，TC4鈦合金板材尤其是薄板的使用也越來越廣泛，因?yàn)樗�具有重量輕、強(qiáng)度高等優(yōu)點(diǎn)，可以滿足一些特殊領(lǐng)域的需求，特別是在航空、通信和儀器儀表等領(lǐng)域中，薄板因其輕薄、易于加工等特點(diǎn)而備受青睞 [3,4]。

在研究鈦合金材料的應(yīng)用中，TC4鈦合金薄板的表面處理工藝尤為重要。由于薄板在生產(chǎn)過程中會(huì)形成氧化皮，這會(huì)對(duì)材料的性能產(chǎn)生影響，因此在生產(chǎn)流程中必須去除氧化皮以提高其表面質(zhì)量和力學(xué)性能。當(dāng)前，對(duì)于去除鈦合金表面氧化皮的研究和工藝處于持續(xù)探索研究中，而激光清洗和砂光酸洗是最常用的兩種處理方法 [5,6]。激光清洗技術(shù)作為一種高效且環(huán)保的去除氧化皮方法，受到廣泛關(guān)注。其利用激光束的能量瞬間聚焦于氧化皮上，使其迅速受熱蒸發(fā)，從而清潔鈦合金表面。這種方法的優(yōu)點(diǎn)在于其非接觸式操作對(duì)材料熱影響小，能夠精確控制處理區(qū)域等。另一方面，砂光酸洗工藝結(jié)合砂光和酸洗兩種方法的優(yōu)點(diǎn)，通過機(jī)械摩擦和化學(xué)腐蝕聯(lián)合作用，可有效去除氧化皮和表面污染物，顯著提高鈦合金表面質(zhì)量。這種工藝在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛，技術(shù)成熟。

綜上所述，本文選取 TC4鈦合金黑皮薄板作為研究材料，旨在探索不同表面處理工藝對(duì)其微觀組織和力學(xué)性能的影響。通過分別采用激光清洗和砂光酸洗兩種處理方法，對(duì)比研究這兩種工藝在去除氧化皮方面的效果，并深入分析處理后的鈦合金薄板的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的變化。通過這一研究，能夠了解不同表面處理工藝對(duì) TC4鈦合金薄板性能的影響機(jī)制，為優(yōu)化生產(chǎn)工藝、提高產(chǎn)品質(zhì)量提供科學(xué)依據(jù)，并為實(shí)際應(yīng)用中選擇合適的方法提供指導(dǎo)。

1、試驗(yàn)材料與方法

文本所選試驗(yàn)材料為退火態(tài) TC4鈦合金軋制薄板，板材厚度約為 2.1mm。板材生產(chǎn)工藝為：中間合金以及海綿鈦經(jīng)壓電極以及三次真空熔煉制 成鈦合金鑄錠，隨后經(jīng)鍛造加工，制成鈦合金板材，最后經(jīng)多火次熱軋工藝制成鈦合金薄板。薄板表面為黑皮狀態(tài)，本文選用的 TC4 軋制薄板具體化學(xué)成分見表 1。將試驗(yàn)薄板進(jìn)行切割加工，分別對(duì)其表面進(jìn)行砂光酸洗以及激光清洗。待處理完后，對(duì)薄板進(jìn)行切割取樣，分別進(jìn)行微觀組織觀察以及力學(xué)性能測試。微觀組織方面，需經(jīng) 400# 和 1200# 砂紙的精細(xì)打磨，使用 2μm 和 0.5μm 的金剛石噴霧進(jìn)行拋光，再對(duì)樣品進(jìn)行腐蝕處理，最后將腐蝕完成的樣品使用 Olympus 金相顯微鏡進(jìn)行顯微組織觀察與分析。物相組成使用 XRD-7000 型衍射儀進(jìn)行分析，掃描角度范圍設(shè)定為 20° 至 90°。力學(xué)性能方面，采用 401MVD 型維氏硬度機(jī)進(jìn)行硬度測試，其中每個(gè)試樣沿直徑方向選取五個(gè)不同的測試點(diǎn)，以確保測試結(jié)果的代表性，減少偶然誤差的影響。使用 INSTRON1185 萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸測試，拉伸方向?yàn)榘宀能堉品较颍�試樣加工尺寸如圖 1 所示。

2、試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 微觀組織分析

圖 2 為 TC4鈦合金薄板經(jīng)不同表面處理工藝處理后的微觀組織形貌特性，圖 2a 為黑皮狀態(tài)下 (未經(jīng)表面工藝處理)，發(fā)現(xiàn)此時(shí)板材內(nèi)部組織主要由大量 α 晶粒組成，α 晶粒形貌以等軸狀為主，并有少量條狀形貌的 α 晶粒。等軸狀 α 晶粒的形成與板材內(nèi)部位向晶粒的儲(chǔ)能狀態(tài)密切相關(guān)，合金在軋制加工過程中，其內(nèi)部的部分晶粒會(huì)表現(xiàn)出較高的儲(chǔ)能狀態(tài)，意味著這些晶粒在板材加工過程中的能量相對(duì)較高 [7]。當(dāng)這些具有較高儲(chǔ)能的晶粒受到軋制變形的作用時(shí)，會(huì)率先發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程。在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程中，原有的高儲(chǔ)能晶粒會(huì)經(jīng)歷結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變和重組，進(jìn)而形成新的低能量狀態(tài)結(jié)構(gòu)。這種轉(zhuǎn)變導(dǎo)致晶粒的長大和形狀變化，最終形成等軸狀的 α 晶粒 [8]。在 TC4鈦合金板材的軋制過程中，組織會(huì)產(chǎn)生大塑性變形，為了適應(yīng)這種劇烈的塑性變形，部分 α 晶粒在軋制過程中會(huì)呈現(xiàn)長條狀形態(tài)。這種長條狀 α 晶粒的形成是一種協(xié)調(diào)變形機(jī)制的結(jié)果。在軋制過程中，板材受到強(qiáng)烈的剪切力和壓力作用，導(dǎo)致局部區(qū)域發(fā)生剪切變形的局部化現(xiàn)象，這種剪切變形集中在特定的狹長帶內(nèi)，使得該區(qū)域內(nèi)的晶粒受到強(qiáng)烈的拉伸和壓縮作用。為了適應(yīng)這種極端的變形狀態(tài)，晶粒在受到外力作用時(shí)會(huì)發(fā)生形變、位錯(cuò)滑移等結(jié)構(gòu)變化，這種連續(xù)的結(jié)構(gòu)調(diào)整和變形過程導(dǎo)致了長條狀 α 晶粒的形成 [9-10]。

除板材內(nèi)部組織形貌外，發(fā)現(xiàn)圖 2a 的邊緣部位有明顯的富氧層存在，厚度約為 9μm，并在富氧層中夾雜一定數(shù)量的雜質(zhì)。富氧層的產(chǎn)生原理主要是由于鈦合金在高溫環(huán)境下與氧氣發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，形成富氧層。鈦合金具有很強(qiáng)的親氧性，當(dāng)其在高溫環(huán)境中暴露時(shí)，表面元素會(huì)與氧氣發(fā)生復(fù)雜的物理化學(xué)反應(yīng)，形成氧化物，并形成富氧層 [11]。

圖 2b 為經(jīng)砂光酸洗工藝處理后的板材微觀組織形貌，發(fā)現(xiàn)板材內(nèi)部微觀組織形貌與圖 2a 一致，同樣是由大量等軸以及少量條狀形貌 α 晶粒組成，且板材邊緣部位組織與內(nèi)部組織形貌一致，富氧層完全消失。圖 2c 為經(jīng)激光清洗工藝處理后的板材微觀組織形貌，板材內(nèi)部的組織形貌與圖 2a、圖 2b 一致，但其邊緣部分同樣存在富氧層，厚度約為 7μm，但富氧層中較為純凈，未見明顯雜質(zhì)存在。在砂光酸洗工藝中，砂光處理通常是通過機(jī)械摩擦的方式去除板材表面的粗糙部分或者微小凸起。這種機(jī)械處理方式對(duì)于富氧層有直接的影響，會(huì)導(dǎo)致富氧層被磨掉或者變薄。酸洗處理則是使用酸溶液來溶解和去除板材表面的雜質(zhì)和氧化物。對(duì)于富氧層，酸洗可能使其溶解在酸溶液中，從而導(dǎo)致富氧層消失。因此，經(jīng)過砂光酸洗處理后，板材邊緣部分的富氧層消失是因?yàn)闄C(jī)械和化學(xué)作用共同去除了這一層。激光清洗工藝是利用高能激光束照射在板材表面，通過熱量使表面的污垢、氧化物等揮發(fā)或者剝離。對(duì)于富氧層，激光清洗可能只是對(duì)其表面進(jìn)行了一定程度的燒蝕或者剝離，而沒有完全去除。因此，激光清洗后，板材邊緣部分仍然會(huì)存在富氧層，但會(huì)將夾雜在富氧層表面的雜質(zhì)去除。

2.2 物相分析

圖 3 為 TC4鈦合金薄板經(jīng)不同表面處理工藝處理后的 XRD 圖譜，發(fā)現(xiàn)黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后的 XRD 圖譜主要由 α 相衍射峰構(gòu)成，而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，XRD 圖譜中除 α 相衍射峰外，還存在少量的 β 相衍射峰。

合金在軋制過程中，合金受到強(qiáng)大的壓力和剪切力的作用，導(dǎo)致晶粒發(fā)生塑性變形和重新排列。這一過程中，α 相晶粒經(jīng)歷了破碎和細(xì)化，使得其尺寸變得非常細(xì)小，在細(xì)小的 α 相晶粒之間，分布著極少量的 β 相。這些 β 相通常以細(xì)小的顆粒或薄膜的形式存在于晶界之間。盡管 β 相在合金中的含量相對(duì)較少，但由于其晶體結(jié)構(gòu)的特殊性，β 相的晶體取向非常嚴(yán)格，即使組織中 β 相的含量較低，但在進(jìn)行衍射分析時(shí)，仍然可以觀察到其獨(dú)特的衍射峰 [12]。

發(fā)現(xiàn)黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后，物相僅由 α 相構(gòu)成，未見其他物相存在。說明此時(shí)板材表面形成的富氧層為富氧 α 層。激光清洗工藝能夠去除表面的氧化物和其他雜質(zhì)，在這種情況下，由于物相沒有發(fā)生變化，可以推斷激光清洗并沒有引入新的物相，僅是去除板材表面污染物。

2.3 硬度分析

圖 4 為 TC4鈦合金薄板經(jīng)不同表面處理工藝處理后的硬度值，發(fā)現(xiàn)三種狀態(tài)下，板材在黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后的硬度較大，二者硬度無明顯差異化，最大硬度可達(dá)到 309HV，而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后的硬度較低，其硬度為 280HV。

由圖 2 與圖 3 的分析可知，板材在黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后，其表面為富氧 α 層，而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，其表面為 α 相與 β 相的混合結(jié)構(gòu)。其中 α 相的晶體結(jié)構(gòu)為密排六方結(jié)構(gòu)，具有較少的滑移系，因?yàn)槠渲饕�滑移面為基面，而滑移方向垂直于基面的分量較小。這使得密排六方結(jié)構(gòu)的塑性變形能力相對(duì)較差，變形時(shí)主要通過基面滑移和孿生機(jī)制進(jìn)行，導(dǎo)致板材的表面硬度較高。而 β 相的晶體結(jié)構(gòu)為體心立方結(jié)構(gòu)，具有較多的滑移系，其滑移面和滑移方向的選擇更多樣化，因此具有較好的塑性變形能力，其主要依賴滑移機(jī)制進(jìn)行塑性變形，其滑移系的多樣性使得變形更加均勻，故導(dǎo)致經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，板材表面硬度較低 [14]。

2.4 拉伸性能分析

圖 5 為 TC4鈦合金薄板經(jīng)過不同表面處理工藝處理后的拉伸性能，發(fā)現(xiàn)在三種工藝下，板材抗拉強(qiáng)度 (Rm) 較為接近，差異化較小，最大抗拉強(qiáng)度為 980MPa。發(fā)現(xiàn)黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后，板材的塑性較低，呈脆斷狀態(tài)。但經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，板材具有較為優(yōu)異的塑性性能，其斷后伸長率 A 可達(dá)到 12%。

由圖 2 可知，板材組織中存在大量的等軸狀 α 晶粒，等軸 α 晶粒與基體之間的取向關(guān)系隨機(jī)，呈現(xiàn)出多樣化的特點(diǎn)。當(dāng)位錯(cuò)滑移通過晶界時(shí)，由于等軸 α 晶粒的存在，變形能量可以較快速地分散到各個(gè)晶粒內(nèi)部，這意味著在塑性變形過程中，應(yīng)力不會(huì)集中在某個(gè)特定的區(qū)域，而是被有效地分散到整個(gè)組織的各個(gè)部分，這種分散機(jī)制有助于減少位錯(cuò)塞積現(xiàn)象的發(fā)生。此外，等軸 α 晶粒與基體之間的隨機(jī)取向還有助于提高組織整體的變形協(xié)調(diào)性。在塑性變形過程中，不同晶粒之間的相互作用更加協(xié)調(diào)，使得整個(gè)組織能夠更好地適應(yīng)外部應(yīng)力，表現(xiàn)出更高的塑性。

但黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后，在板材表面部位形成了富氧 α 層，這種富氧 α 層的組織特征與板材內(nèi)部組織不同，其結(jié)構(gòu)中并沒有等軸 α 晶粒的存在。在塑性變形過程中，當(dāng)位錯(cuò)滑移試圖穿過富氧 α 層時(shí)，由于缺少等軸 α 晶粒來分散和協(xié)調(diào)變形，滑移的協(xié)調(diào)性降低，會(huì)導(dǎo)致應(yīng)力集中在富氧 α 層的特定區(qū)域，使得這些區(qū)域容易發(fā)生位錯(cuò)塞積，進(jìn)而導(dǎo)致微觀變形的不均勻分布，這種不均勻的微觀變形在富氧 α 層中會(huì)促進(jìn)空洞的形成和發(fā)展。即由于富氧 α 層的存在，板材表面的抗變形能力相對(duì)較弱，使得空洞更容易產(chǎn)生并擴(kuò)展，隨著空洞的擴(kuò)展和連接，它們可能形成微裂紋，這些微裂紋在塑性變形較小的情況下就可能導(dǎo)致板材發(fā)生斷裂。

3、結(jié)論

(1) 黑皮狀態(tài)下的板材內(nèi)部組織主要由大量 α 晶粒組成，晶粒形貌以等軸狀為主，并有少量條狀形貌的 α 晶粒，其邊緣部位有明顯的富氧層存在，并夾雜一定數(shù)量的雜質(zhì)；經(jīng)激光清洗工藝處理后，板材邊緣部位富氧層厚度減少，且雜質(zhì)消失；經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，板材邊緣部位與板材內(nèi)部組織一致，富氧層消失。

(2) 黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后的 XRD 圖譜主要由 α 相衍射峰構(gòu)成，而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，XRD 圖譜中除 α 相衍射峰外，還存在少量的 β 相衍射峰。

(3) 板材在黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后的硬度較大，二者硬度無明顯差異化，最大硬度可達(dá)到 309HV，而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后的硬度較低，其硬度為 280HV。

(4) 板材經(jīng)不同表面處理工藝處理后的抗拉強(qiáng)度較為接近，差異化較小，最大抗拉強(qiáng)度為 980MPa，且黑皮狀態(tài)以及經(jīng)激光清洗工藝處理后，板材的塑性較低。而經(jīng)砂光酸洗工藝處理后，板材具有較為優(yōu)異的塑性性能，其斷后伸長率可達(dá)到 12%。

參考文獻(xiàn)

[1] 王慶娟，杜旭東，蔣立，等。退火處理對(duì) TC4鈦合金航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片組織與力學(xué)性能的影響 [J]. 金屬熱處理，2024,49 (10):126-132.

[2] 張航，祖國慶，王大臣，等.TC4鈦合金鍛態(tài)板材 TIG 焊后組織與性能研究 [J]. 鋼鐵釩鈦，2024,45 (05):63-69.

[3] 王偉，周山琦，宮鵬輝，等。退火溫度對(duì) TC4鈦合金熱軋板材的顯微組織、織構(gòu)和力學(xué)性能影響 [J]. 材料研究學(xué)報(bào)，2023,37 (01):70-80.

[4] 王儉，馮秋元，雷挺，等。退火溫度對(duì)低成本 TC4LCA 鈦合金板材組織和性能的影響 [J]. 金屬熱處理，2022,47 (11):82-86.

[5] 姚玉梅，張育紅，李恒，等.TC4鈦合金表面激光熔覆工藝的 PLC 控制與組織性能研究 [J]. 電鍍與精飾，2024,46 (11):1-8.

[6] 王東，張曉靜，戴泓源，等。鈦及鈦合金表面處理技術(shù)研究進(jìn)展 [J]. 中國材料進(jìn)展，2024,43 (10):924-934.

[7] Pushin G V ,Rasposienko Y D ,Gornostyrev N Y , et al. Structural and Phase Transformations and Crystallographic Texture in Industrial Ti–6Al–4V Alloy with Globular Morphology of α-Phase Grains: Plate’s Transverse Section Perpendicular to Rolling Direction [J].Physics of Metals and Metallography,2024,125 (7):698-708.

[8] Zhang C ,Gao Y ,Yin R , et al.Achieving fine grain microstructure and high performance of Ti-6Al-4V plates through directly high temperature β rolling [J]. Materials Today Communications,2024,(41): 110987-110987.

[9] Pushin G V ,Rasposienko Y D ,Gornostyrev N Y , et al. Structural and Phase Transformations and Crystallographic Texture in Industrial Ti–6Al–4V Alloy with Globular Morphology of α-Phase Grains: Plate’s Transverse Section Perpendicular to Rolling Direction [J].Physics of Metals and Metallography,2024,125 (7):698-708.

[10] 葛鵬，周偉，毛小南，等。軋制變形對(duì) Ti-5322 板材組織與性能的影響 [J]. 材料工程，2009,(S1):154-157.

[11] 崔巖，孫新軍，董常青，等.TC4鈦合金富氧層增厚動(dòng)力學(xué)研究 [J]. 稀有金屬，2021,45 (10):1171-1177.

[12] 馬鑫，孫前江，文超，等。準(zhǔn) β 熱處理工藝對(duì) TC4-DT 鈦合金組織和拉伸性能的影響 [J]. 稀有金屬材料與工程，2023,52 (12):4260-4267.

[13] 郭雅芳，湯笑之，俎群。密排六方金屬中的孿生及孿晶位錯(cuò)機(jī)制 [J]. 固體力學(xué)學(xué)報(bào)，2021,42 (02):107-120.

[14] 朱李云，程全士，胡慶寬，等.Ti-6Al-4V 航空緊固件熱成形溫度對(duì)顯微組織的影響研究 [J]. 金屬加工 (熱加工),2016,(23):15-17.

[15] Tian H ,Xiong J ,Zhao L , et al.Enhanced vacuum brazing joining between Ti–48Al–2Cr–2Nb/Ti– 22Al–25Nb intermetallic alloys by Zr-free Ti-based filler [J].Journal of Materials Research and Technology,2024,(33):6925-6935.

[16] Korkmaz G H ,Yapan F Y ,Toros S , et al.A novel approach to enhance formability in Ti-6Al-4V alloy: Experimental investigations and microstructural analysis of pulsating tensile test [J].CIRP Journal of Manufacturing Science and Technology,2024,(55):98-107.

---

tag標(biāo)簽:TC4鈦合金

---